Математическое моделирование и оптимальное проектирование автономного электрогидравлического привода

( Computer simulation and the optimum design of autonimous electrohydraulic actuator
Preprint, Inst. Appl. Math., the Russian Academy of Science)

Боровин Г.К., Малышев В.Н., Попов Д.Н.
(G.K.Borovin, V.N.Malyshev, D.N.Popov)

ИПМ им. М.В.Келдыша РАН

Москва, 2003

Аннотация

Рассмотрена в многокритериальной постановке задача оптимального проектирования однокаскадного автономного электрогидравлического следящего привода (ЭГСП). Дано описание математических моделей двух наиболее распространенных типов таких приводов и изложены результаты их многокритериальной оптимизации с помощью метода ЛПτ-поиска.

Abstract

Is examined in the multicriterion setting the task of the optimum design of the one-stage autonomous electrohydraulic servomechanism. Given the description of the mathematical models of two most common types of such drives are presented the results of their multicriterion optimization with the aid of the method LPτ-search.

 

Содержание

 

ВВЕДЕНИЕ. 2

1.       Постановка задачи оптимального проектирования электрогидравлических следящих приводов. 3

2.       Математические модели автономных электрогидравлических следящих приводов  5

3.       Результаты математического моделирования и оптимального проектирования двух типов автономных электрогидравлических следящих приводов. 12

Заключение. 13

Литература. 17

Приложение. 17

 

 

 



ВВЕДЕНИЕ

В системах управления различными техническими объектами (летательными аппаратами, роботами, энергетическими установками и др.) получили широкое применение электрогидравлические следящие приводы. Для конкретных условий практически оптимальную конструкцию привода целесообразно находить в интерактивном режиме проектирования, сравнивая между собой различные проектные варианты по вычисленным на ЭВМ показателям качества. При определении численных значений конструктивных параметров целесообразно использовать алгоритм ЛПτ–поиска [1]. По таблицам с результатами испытаний конструктор, учитывая также и неподдающиеся формализации сведения относительно технологии изготовления и условий эксплуатации привода, может выбрать лучший из рассмотренных вариантов.

 

 

1.     Постановка задачи оптимального проектирования электрогидравлических следящих приводов

Алгоритм нахождения оптимального проектного варианта электрогидравлического следящего привода (ЭГСП) можно построить, применив метод ЛПτ–поиска [1],[2]. В этом случае задача ставится следующим образом.

Пусть качество ЭГСП характеризуется некоторой совокупностью критериальных функций  и конструктивных параметров . Координаты вектора  можно варьировать, изменяя конструктивные параметры системы и соответственно получая различные показатели ее качества. Конкретные значения  выбирают из некоторой области . Область  определяется совокупностью ограничений на варьируемые параметры типа равенства  и/или неравенства , а также функциональными ограничениями . Ограничения назначаются на основании технических, эксплуатационных и других требований. Те из полученного множества  допустимые проектные решения, которые обеспечивают наилучшее в заданном смысле значения , образуют подмножество  оптимальных вариантов . В указанной постановке задачу оптимального проектирования можно представить в таком виде

;

 ,   ;

    ;

    ,   ;

    ,    , ;

   ,      ,

где opt - оператор, реализующий принцип оптимизации.

В алгоритме поиска оптимального решения используются математические модели ЭГСП, которые состоят из дифференциальных и алгебраических уравнений:

;

,

где  -  n-мерный вектор переменных состояния,  - m-мерный вектор конструктивных (варьируемых) параметров ЭГСП, t - время. При решении этой системы уравнений, параметры ЭГСП должны быть выбраны так, чтобы они наилучшим образом удовлетворяли техническим требованиям, сформулированным в виде критериев качества ЭГСП и совокупности ограничений.

Варьируемые параметры и параметрические ограничения. Каждый ЭГСП характеризуется параметрами:

- давление настройки предохранительного клапана - ,

-   коэффициент подачи насоса (определяет, насколько увеличивается подача насоса за счет утечек на слив) - ,

-   коэффициент давления (определяет какое давление будет в отсутствие управляющего сигнала на обмотках ЭМП) - .

Эти параметры приняты в качестве варьируемых, на их значения  наложены ограничения, указанные в техническом задании.

 

Критерии качества. Для оценки качества ЭГСП приняты критерии:

1. Энергетический показатель, определяемый количеством потребляемой приводом энергии в отсутствие командного сигнала.

2. Динамический показатель, характеризующий переходные процессы в приводе и точность, осуществляемого с помощью привода, управления объектом.

Кроме того, должны учитываться не формализуемые показатели, к которым относятся технологические возможности производства приводов, опыт эксплуатации приводов данного типа и др.

Задача оптимального проектирования состоит в выборе таких параметров ЭГСП, чтобы достигались минимум потребляемой приводом энергии, переходные процессы не хуже допустимых, заданная точность управления объектом и минимальные массогабаритные характеристики. При этом должны быть удовлетворены все параметрические и функциональные ограничения.

Решение задачи рассмотрим на примере проектирования автономного ЭГСП с одной ступенью усиления мощности потока жидкости, подводимой к исполнительному гидродвигателю. При этом используем метод ЛП-поиска. Поскольку число исходных исследуемых вариантов не влияет на решение данной задачи, с целью сокращения излагаемого материала ограничимся двумя типами наиболее часто применяемых на практике приводов.

 

 

2.     Математические модели автономных электрогидравлических следящих приводов

Схема ЭГСП первого типа дана на рис.1 [3]. Электродвигатель 1 приводит во вращение трехшестеренный насос 2, который создает потоки рабочей жидкости, направляемой к золотниковым плунжерам 3. В отсутствие подводимого от электронного усилителя сигнала  жидкость через окна, открытые золотниковыми плунжерами, поступает на слив. Вследствие равенства площадей окон разность давлений в полостях гидроцилиндра 4 равна нулю и поршень 5 вместе со штоком 6 неподвижны. При наличии сигнала в виде напряжения  на концах обмотки 7 электромеханического преобразователя (ЭМП) происходит поворот качалки 8 по или против часовой стрелки в зависимости от полярности сигнала. Поворот качалки вызывает перемещение золотниковых плунжеров, увеличивающих открытие одного окна и уменьшающих открытие другого. Соответственно давление в одной полости гидроцилиндра уменьшается, а в другой – увеличивается. Под действием силы, созданной разностью давлений в гидроцилиндре, поршень 5 перемещается до тех пор, пока сигнал  обратной связи от датчика 10 не уменьшит  до требуемого значения. Установленные на напорных магистралях насоса, предохранительные клапаны 9 ограничивают наибольшее повышение давления в гидроцилиндре.

В ЭГСП второго типа (рис 2) применен плоский золотник 1 и двухшестеренный насос 2 [4]. Переливной клапан 3 поддерживает постоянное давление в напорной магистрали насоса. При поступлении сигнала  в обмотки 4 ЭМП, золотник, закрепленный на упругой рамке, отклоняется от среднего положения, вызывая изменение давления в полостях гидроцилиндра. В остальном этот тип ЭГСП действует аналогично первому типу.

Математические модели обоих типов ЭГСП составим, используя общую методику математического описания таких динамических систем [5].

Для ЭГСП первого типа примем следующие допущения:

- вследствие малости технологических зазоров у золотниковых плунжеров утечки жидкости по ним можно не учитывать;

- зависимости подачи насосов от давления в напорных каналах линейные;

- гидродинамические силы, действующие на золотниковые плунжеры, и силы сухого трения в подвижных элементах пренебрежимо малы.

При указанных допущениях были получены перечисленные ниже уравнения.

          Уравнение электрического сигнала ошибки

                                                    (1)

где  – входной сигнал при управлении ЭГСП.

          Уравнение, описывающее преобразование сигнала в ЭУ

                                                                                                        (2)

где  - напряжение на выходе ЭУ,  – коэффициент усиления ЭУ.

          Уравнение напряжений в обмотках ЭМП

,                                                (3)

где  – ток управления,  - сопротивление обмоток ЭМП,  - сопротивление выходного каскада электронного усилителя,  – индуктивность ЭМП,

          Уравнение движения золотниковых плунжеров

,                                                 (4)

где  – перемещение золотниковых плунжеров,  – постоянная времени узла управления (УУ),  - коэффициент относительного демпфирования УУ,  - коэффициент передачи УУ.

          Коэффициент, связи угла поворота якоря ЭМП с перемещением золотниковых плунжеров

 ,                                                        (5)

где  – плечо качалки УУ

          Уравнение линеаризованной расходно-перепадной характеристики (рис 3)

 ,                                                    (6)

где – разность давлений в полостях нагруженного гидроцилиндра, коэффициенты  и  находят аппроксимацией расходно-перепадной характеристики (при различных положениях золотниковых плунжеров).

          Уравнение баланса расходов при движении поршня гидроцилиндра

 ,                                               (7)

где  – перемещение штока гидроцилиндра,  – модуль объемной упругости жидкости в гидроцилиндре, закрепленном на упругой опоре, – расход рабочей жидкости,  – рабочая площадь поршня, – объем одной полости гидроцилиндра при среднем положении поршня.

          Уравнение движения управляемого приводом объекта

 ,                                         (8)

где  – масса подвижных частей управляемого объекта, приведенная к штоку привода, – координата положения центра приведенной массы, измеряемая от среднего положения поршня,  – коэффициент трения в подвижных частях обекта, – жесткость связи штока гидроцилиндра с управляемым объектом, – “жесткость” позиционной нагрузки.

          Уравнение сил, действующих на поршень гидроцилиндра

,     .                                       (9)

          Уравнение сил, действующих на гидроцилиндр

,                                                      (10)

где– жесткость опор гидроцилиндра, - перемещение гидроцилиндра.

          Уравнение сигнала обратной связи, снимаемого при перемещении штока гидроцилиндра

,                                          (11)

где  – коэффициент позиционной обратной связи.

Уравнения (1) – (11) описывают математическую модель ЭГСП, их можно записать в нормальной форме Коши:

 

                                                 (12)

Переменные и коэффициенты, входящие в систему уравнений (12), определяется по следующим соотношениям:

*;   ;   ;   ;   ;

 Ом,  , Гн,

 c,    1/Ом,         

          мм/А,   c,  ,

,   ,   , ,  В/м.

Начальные условия (t0=0)

 

Для решения задачи был использован метод Рунге-Кутты с модификацией Мерсона, который позволяет эффективно решать подобные системы. Входное воздействие выбрано ступенчатым с  В.

Качество ЭГСП оценивалось по двум критериям, которыми служили:

1.                 Электрическая мощность, потребляемая электродвигателем в отсутствие управляющего сигнала на обмотках ЭМП, [Вт].

2.                 Характеризующий динамическую ошибку и продолжительность переходного процесса функционал

 ,

где  – принятое с учетом заданной точности управления конечное перемещение штока гидроцилиндра,  – перемещение штока гидроцилиндра в текущий момент времени.

 

Варьируемые параметры и границы их изменения приняты следующими:

- давление настройки предохранительного клапана - ,

пределы изменения давления 4,0 ≤  ≤ 8,0 МПа;

-   коэффициент подачи насоса -  ,

пределы изменения коэффициента 1,1 ≤  ≤ 1,5;

-   коэффициент давления (определяет какое давление будет в отсутствие управляющего сигнала на обмотках ЭМП) -  ,

пределы изменения коэффициента 0,1 ≤  ≤ 0,5.

Численные значения конструктивных параметров, используемые в численных экспериментах, определялись с помощью приведенных ниже формул.

Сила торможения штока гидроцилиндра принята согласно техническому заданию на проектирование ЭГСП равной

 Н                                                        (13)

Рабочая площадь поршня гидроцилиндра

                                                           (14)

Первое значение диаметра поршня гидроцилиндра при известном диаметре штока

                                                (15)

По полученному значению диаметра поршня назначается, наиболее близкое к значениям ряда нормальных размеров.

Площадь поршня гидроцилиндра:

                                              (16)

Наибольший расход жидкости, необходимый для работы ЭГСП, определяется геометрическими размерами гидроцилиндра и заданной скоростью поршня при минимальной нагрузке, поэтому: , где  – максимальная производительность насоса (в отсутствие нагрузки, действующей на шток гидроцилиндра),  – максимальная скорость поршня гидроцилиндра (в соответствии с техническим заданием).

При расчетах характеристик привода учитывалась механическая характеристика выбранного электродвигателя насоса и зависимость потребляемого тока от нагрузки на валу. Характеристика представлена уравнением:

   об/мин,                                                 (17)

где - число оборотов вала электродвигателя, - момент на валу электродвигателя.

Электрический ток, потребляемый электродвигателем насоса:

  А                                                   (18)

Теоретическая производительность насоса:

                                           (19)

Число зубьев шестерен насоса , модуль зубчатого колеса  м.

Ширина зубчатых колес шестеренного насоса определена по формуле:

                                                     (20)

Ширина  принимается ближайшей из нормального ряда.

Уточненное значение удельной производительности насоса:

                                                      (21)

Суммарная площадь дроссельных окон, открываемых золотниковым плунжером, определяется из соотношения:

                                                      (22)

где - проводимость окон, равная:                                    (23)

Площадь каждого из четырех дроссельных окон:

                                                                        (24)

Площадь дроссельного окна связана с перемещением золотника соотношением:

                                     (25)

Коэффициенты  и  определяются по расходно-перепадной характеристике (Рис. 3).

Гидравлическая постоянная времени привода:

 ,                                                          (26)

где  – приведенная жесткость нагруженного гидроцилиндра

,                                         (27)

где  – приведенный модуль упругости гидроцилиндра

Механическая постоянная времени гидроцилиндра:

.

Постоянная времени демпфирования гидроцилиндра:

 .

Коэффициент относительного демпфирования гидроцилиндра:

 – объем полости гидроцилиндра при среднем положении поршня, здесь  м - ход поршня,

 м3 – объем подводящего трубопровода гидролинии и мертвого объема гидроцилиндра,

 [МПа] – модуль объемной упругости рабочей жидкости.

 –масса подвижных частей управляемого объекта, приведенная к штоку привода:

 кг, где

 Н м с2 – момент инерции управляемого объекта относительно оси вращения,

 м – плечо управляемого объекта,

 Н с/м

 – жесткость крепления гидроцилиндра.

 Н/м – жесткость опоры гидроцилиндра,

 Н/м – жесткость связи штока с управляемыми органами объекта,

 Н/м – “жесткость” позиционной нагрузки.

                                                                                      (28)

 Н/м

Значения исходных величин при численных испытаниях ЭГСП первого типа представлены в табл.1.

 

Значения параметров ЭГСП первого типа

Таблица 1

Исходная величина

обозн.

значение

размерн.

Диаметр штока

0,012

м

Диаметр поршня гидроцилиндра

0,037

м

Площадь поршня гидроцилиндра

9,64×10-4

м2

Модуль зубчатых колес насоса:

0,001

м

Число зубьев зубчатых колес насоса

15

 

Ширина зубчатых колес насоса

0,0055

м

Удельная производительность насоса

5,18×10-7

м3/об

Начальное открытие золотника

0,00036

м

Радиус отверстий в золотнике

0,00175

м

Число отверстий во втулке золотника

4

 

Давление настройки

предохранительных клапанов:

4×106

Па

Сопротивление обмоток ЭМП

200

Ом

Индуктивность обмоток ЭМП

2,5

Гн

Постоянная времени и коэффициент передачи электрической цепи ЭМП

0,0125

с

0,005

А/В

Постоянные времени и коэффициенты механической части ЭМП

1000

мм/А

0,004

c

0,133

 

1,5×10-5

м/рад

Коэффициенты линеаризованной расходно-перепадной характеристики (рис. 3)

0,292

м2

6,44×10-10

м5×Н

Объем полости гидроцилиндра при среднем положении поршня

1,64×10-5

м3

Модуль объемной упругости рабочей жидкости

1250

МПа

Объем подводящего трубопровода и мертвый объем гидроцилиндра

5×10-6

м3

Гидравлическая постоянная времени привода

0,00331

с

Механическая постоянная времени и коэффициент демпфирования гидроцилиндра

0,0114

с

0,36

 

0,0158

с

 

 

3.     Результаты математического моделирования и оптимального проектирования двух типов автономных электрогидравлических следящих приводов

Фрагмет результатов расчета ЭГСП первого типа представлен в таблице 2 и на рис. 4. (На рисунке по оси абсцисс отложен характеризующий динамическую ошибку и продолжительность переходного процесса функционал, по оси ординат - электрическая мощность, потребляемая электродвигателем в отсутствие управляющего сигнала на обмотках ЭМП.)

Последовательность вычисления пробных точек состояла из тех же этапов, что при вычислении пробных точек для ЭГСП первого типа.

Варьируемыми параметрами для ЭГСП второго типа являются:

- Давление настройки предохранительного клапана -  Пределы изменения давления 40 ≤  ≤ 80 МПа;

- Коэффициент подачи насоса (определяет, изменение подачи насоса) . Пределы изменения коэффициента 0,8 ≤  ≤ 0,9.

- Коэффициент давления (определяет какое давление будет в отсутствие командного сигнала на ЭМП) - . Пределы изменения коэффициента   0,3 ≤  ≤ 0,9.

Сила торможения штока гидроцилиндра, параметры , , , , , , , , , , , , , , , ,  и другие параметры определяются по тем же зависимостям, как и для ЭГСП первого типа за исключением следующих.

Площадь дроссельного окна связана с перемещением золотника соотношением:, где  - ширина дроссельного окна.

 Ом - сопротивление обмоток ЭМП,

 Гн – индуктивность обмоток якоря ЭМП,

 c

Фрагмент результатов расчета приведены в таблице 3 и на рис. 5. По оси абсцисс отложен характеризующий динамическую ошибку и продолжительность переходного процесса функционал, по оси ординат - электрическая мощность, потребляемая электродвигателем в отсутствие управляющего сигнала на обмотках ЭМП.

Для каждого из двух типов ЭГСП были рассчитаны 256 вариантов пробных точек. Каждая точка проверялась на соответствие исходным техническим заданием. В таблицу попали только те точки, которые удовлетворяют всем требованиям задания. Для ЭГСП первого типа прошло 174 варианта, второго – 137. Как видно из рис. 4 (точка выделена жирным цветом) предварительный вариант имеет неплохие показатели качества (хорошее качество переходного процесса и ток потребления в отсутствие управляющего сигнала). ЭГСП второго типа имеет несколько меньшую потребляемую мощность, поскольку в схеме применен двух- , а не трехшестеренный насос. Схемы первого и второго типа имеют сходные показатели качества переходного процесса

 

Заключение

В результате проведенных расчетов двух типов ЭГСП с различными принципиальными схемами получены наиболее близкие к оптимальным значения параметров для каждого проектного  варианта. Альтернативным по отношению к ЭГСП первого типа (с золотниковыми плунжерами) может рассматриваться ЭГСП второго типа (с плоским золотником) несмотря на то, что для него требуется больший ток управления ЭМП. Этот недостаток отразится на массо-габаритных показателях, если кроме механических узлов, они учитывают массы и габариты электронных блоков. Однако, по потребляемой электрической мощности в отсутствие командного сигнала ЭГСП второго типа является более экономичным. По качеству переходного процесса ЭГСП первого типа обладает несколько большим быстродействием. Рассмотренная на примере двух типов ЭГСП методика проектирования может быть распространена на другие типы гидроприводов.

 


Фрагмент результатов численных испытаний ЭГСП первого типа.  Таблица 2

вар

Вт

105

МПа

мм

мм

мм

с

с

1

149

4,03

6,00

0,300

1,30

3,2

30

14,1

0,0325

0,0159

0,373

3

177

4,02

5,00

0,400

1,40

4,0

32

15,9

0,0347

0,0159

0,350

5

200

4,03

4,50

0,350

1,25

5,0

35

18,8

0,0417

0,0158

0,345

6

129

3,80

5,50

0,250

1,35

3,2

30

15,9

0,0355

0,0159

0,409

7

162

6,67

7,50

0,450

1,15

2,0

26

7,6

0,0217

0,0161

0,336

9

168

4,33

5,75

0,325

1,18

3,2

30

12,9

0,0305

0,0159

0,355

10

124

4,00

4,75

0,225

1,48

4,0

32

21,0

0,0427

0,0159

0,445

11

231

4,14

6,75

0,425

1,27

3,2

28

10,2

0,0224

0,0160

0,345

12

137

3,89

5,25

0,175

1,23

4,0

32

19,3

0,0400

0,0159

0,413

13

202

4,10

7,25

0,375

1,42

3,2

28

11,3

0,0238

0,0160

0,363

14

105

7,79

6,25

0,275

1,13

2,0

28

11,3

0,0346

0,0160

0,374

15

214

4,11

4,25

0,475

1,33

5,0

35

17,9

0,0395

0,0158

0,335

16

102

3,99

6,13

0,113

1,26

3,2

30

19,8

0,0425

0,0159

0,486

17

153

3,94

4,13

0,313

1,46

5,0

35

22,7

0,0464

0,0158

0,393

18

116

4,91

5,13

0,213

1,16

3,2

32

17,4

0,0443

0,0159

0,385

19

217

4,10

7,13

0,412

1,36

3,2

28

10,7

0,0231

0,0160

0,353

20

118

4,10

4,63

0,163

1,31

4,0

32

22,0

0,0443

0,0159

0,465

21

121

8,55

6,63

0,363

1,11

2,0

28

9,8

0,0311

0,0160

0,343

22

107

4,82

7,63

0,263

1,41

2,0

26

11,0

0,0283

0,0161

0,424

23

197

4,82

5,63

0,463

1,21

3,2

30

11,5

0,0284

0,0159

0,329

25

136

5,83

7,88

0,338

1,24

2,0

26

8,8

0,0240

0,0161

0,354

27

158

5,99

4,88

0,438

1,14

3,2

32

13,5

0,0366

0,0159

0,323

28

170

4,15

7,38

0,188

1,19

3,2

28

12,7

0,0256

0,0160

0,396

30

172

3,94

4,38

0,287

1,29

5,0

35

20,8

0,0435

0,0158

0,370

31

204

4,10

6,38

0,488

1,49

3,2

28

11,2

0,0236

0,0160

0,361

33

170

3,91

5,19

0,306

1,28

4,0

32

16,4

0,0357

0,0159

0,368

35

231

4,15

6,19

0,406

1,18

3,2

28

10,1

0,0222

0,0160

0,344

36

122

3,78

5,69

0,156

1,13

3,2

30

16,6

0,0369

0,0159

0,422

37

128

5,67

7,69

0,356

1,33

2,0

26

9,3

0,0252

0,0161

0,376

39

177

4,02

4,69

0,456

1,43

4,0

32

15,9

0,0347

0,0159

0,351

40

119

4,06

4,94

0,131

1,21

4,0

32

21,8

0,0439

0,0159

0,457

42

126

6,09

7,94

0,231

1,11

2,0

26

9,4

0,0262

0,0161

0,379

43

177

4,58

5,94

0,431

1,31

3,2

30

12,4

0,0300

0,0159

0,345

45

160

5,46

4,44

0,381

1,16

4,0

35

17,1

0,0449

0,0158

0,329

47

153

6,57

7,44

0,481

1,26

2,0

26

8,0

0,0227

0,0161

0,344

49

115

8,28

7,06

0,319

1,14

2,0

28

10,3

0,0323

0,0160

0,351

51

208

4,09

4,06

0,419

1,24

5,0

35

18,1

0,0400

0,0158

0,337

52

97

4,44

7,56

0,169

1,29

2,0

26

12,2

0,0307

0,0161

0,461


Фрагмент результатов численных испытаний ЭГСП второго типа.  Таблица 3

вар

Вт

105

МПа

мм

мм

с

с

2

71,0

6,53

7,00

0,450

0,825

2,0

28

0,0419

0,0160

0,266

4

68,1

6,32

6,50

0,375

0,887

2,0

28

0,0412

0,0160

0,269

5

74,1

7,38

4,50

0,675

0,837

3,2

35

0,0449

0,0158

0,261

7

75,5

7,26

7,50

0,825

0,813

1,6

26

0,0445

0,0161

0,265

8

67,0

6,68

7,75

0,338

0,869

1,6

26

0,0425

0,0161

0,268

11

76,5

6,83

6,75

0,787

0,844

2,0

28

0,0431

0,0160

0,266

13

74,9

6,72

7,25

0,712

0,881

2,0

28

0,0427

0,0160

0,266

15

75,9

7,54

4,25

0,862

0,856

3,2

35

0,0453

0,0158

0,26

17

71,0

7,17

4,13

0,619

0,891

3,2

35

0,0442

0,0158

0,260

19

76,2

6,85

7,13

0,769

0,866

2,0

28

0,0430

0,0160

0,263

22

69,8

6,89

7,63

0,544

0,878

1,6

26

0,0432

0,0161

0,267

25

72,7

7,08

7,88

0,656

0,834

1,6

26

0,0439

0,0161

0,265

26

71,2

6,53

6,88

0,506

0,859

2,0

28

0,0419

0,0160

0,266

28

71,2

6,54

7,38

0,431

0,822

2,0

28

0,0419

0,0160

0,266

30

71,9

7,24

4,38

0,581

0,847

3,2

35

0,0444

0,0158

0,260

31

75,6

6,77

6,38

0,881

0,897

2,0

28

0,0429

0,0160

0,266

34

69,1

7,03

4,19

0,459

0,870

3,2

35

0,0437

0,0158

0,26

35

75,6

6,77

6,19

0,759

0,820

2,0

28

0,0429

0,0160

0,266

37

72,3

7,05

7,69

0,684

0,858

1,6

26

0,0438

0,0161

0,266

38

72,0

6,58

6,69

0,534

0,833

2,0

28

0,0421

0,0160

0,266

41

73,4

6,64

6,94

0,647

0,877

2,0

28

0,0424

0,0160

0,266

42

70,9

6,96

7,94

0,497

0,802

1,6

26

0,0435

0,0161

0,266

44

69,1

6,39

6,44

0,422

0,864

2,0

28

0,0414

0,0160

0,268

45

75,5

7,50

4,44

0,722

0,814

3,2

35

0,0452

0,0158

0,260

47

75,2

7,25

7,44

0,872

0,839

1,6

26

0,0445

0,0161

0,265

51

74,6

7,43

4,06

0,778

0,836

3,2

35

0,0450

0,0158

0,26

52

68,1

6,75

7,56

0,403

0,848

1,6

26

0,0428

0,0161

0,268

55

76,2

6,80

6,56

0,853

0,873

2,0

28

0,0430

0,0160

0,267

56

69,3

6,41

6,81

0,366

0,817

2,0

28

0,0415

0,0160

0,267

59

73,5

7,13

7,81

0,816

0,892

1,6

26

0,0441

0,0161

0,265

60

68,9

7,02

4,31

0,441

0,880

3,2

35

0,0437

0,0158

0,261

61

75,2

6,75

6,31

0,741

0,830

2,0

28

0,0428

0,0160

0,266

62

73,5

6,65

7,31

0,591

0,855

2,0

28

0,0424

0,0160

0,267

67

74,1

7,17

7,66

0,755

0,827

1,6

26

0,0442

0,0161

0,265

68

68,3

6,95

4,16

0,380

0,840

3,2

35

0,0435

0,0158

0,262

70

73,1

6,63

7,16

0,530

0,815

2,0

28

0,0423

0,0160

0,266

73

74,2

6,69

7,41

0,642

0,871

2,0

28

0,0425

0,0160

0,266

74

70,6

6,49

6,41

0,492

0,846

2,0

28

0,0418

0,0160

0,267

Литература

 

1.                 Соболь И.М., Статников Р.Б. Выбор оптимальных параметров в задачах  со многими критериями. М.: Наука, 1981.-110с.

2.                 Боровин Г.К., Попов Д.Н. Оптимальное проектирование гидросистем энергопитания приводов промышленных роботов. Журнал “Математическое моделирование”, 1997, т.9, №9,-С.43-53.

3.                 Феодосьев В. И. Основы техники ракетного полета. М.: Наука. Главная редакция физико-математической литературы, 1981.-496 с.

4.                 Разинцев В.И. Электрогидравлические усилители мощности. М.: Машиностроение, 1980.-120 с.

5.                 Попов Д.Н. Динамика и регулирование гидро- и пневмосистем. Учеб. для вузов./ М.: Машиностроение, 1987.-467с.

Приложение

Рис.1 Схема ЭГСП 1-го типа

Рис. 2 Схема ЭГСП 2-го типа